теплопроводность бетона в20

Купить бетон в Москве

Бетон поставка цементного раствора один из самых важных строительных материалов, поэтому правильный состав бетона — крайне важен. Его получают в результате сочетания вяжущего вышгород бетон цемента с рядом ингредиентов: крупных заполнителей щебень, гравий и другие крупноразмолотые материалымелких заполнителей песок и воды. Так как до затвердевания бетон является тестообразной смесью — с его помощью можно изготавливать различные конструкции. Однако нельзя удалять опалубку форму до полного затвердевания смеси. В случаях, когда бетонная конструкция будет подвержена изгибающему или растягивающему напряжению — её армируют с помощью стальных прутьев. Надежность, прочность и другие качества бетона напрямую зависят от количества воды в смеси. Обычно на один мешок цемента массой в 43 килограмма добавляют от 15 до 23 литров воды, в зависимости требуемой стойкости и прочности бетона и от влажности песка.

Теплопроводность бетона в20 стоимость тощего бетона

Теплопроводность бетона в20

Показатели разрыхления, усадки и плотности грунтов и пород. Усадка и разрыхление, нагрузки. Углы откоса, отвала. Высоты уступов, отвалов. Диффузия поток влажности влаги через наиболее распространенные строительные материалы стен, крыш и полов. Коэффициент диффузии. Строительная арматура. Стальная и прочая. Полоса, уголок, швеллеры, двутавры, круги, шестигранники, листы. Коэффициенты поглощения солнечного излучения радиации, света различными поверхностями. Коэффициенты теплопроводности древесины и строительных материалов, строительных металлов, инея, льда и снега.

Пенополистиролы, пенополиуретаны, пенопласты, СНиП Расчетные теплотехнические показатели бетонов на природных пористых заполнителях, теплоемкость, теплопроводность и теплоусвоение в зависимости от плотности и влажности, паропроницаемость. СНиП Расчетные теплотехнические показатели минеральных ват, пеностекла, газостекла, стекловаты, Роквула, URSA, теплоемкость, теплопроводность и теплоусвоение в зависимости от плотности и влажности, паропроницаемость.

СНиП Расчетные теплотехнические показатели засыпок - керамзит, шлак, перлит, вермикулит, теплоемкость, теплопроводность и теплоусвоение в зависимости от плотности и влажности, паропроницаемость. СНиП Расчетные теплотехнические показатели строительных растворов - цементно-шлакового, -перлитового, гипсоперлитового, пористого, теплоемкость, теплопроводность и теплоусвоение в зависимости от плотности и влажности, паропроницаемость.

СНиП Расчетные теплотехнические показатели бетонов на искуственных пористых заполнителях. Полистиролбетон, газо- и пено -бетон и -силикат, пенозолобетон, теплоемкость, теплопроводность и теплоусвоение в зависимости от плотности и влажности, паропроницаемость СНиП Расчетные теплотехнические показатели кирпичных кладок из сплошного кирпича.

СНиП Расчетные теплотехнические показатели кирпичных кладок из пустотного кирпича. СНиП Расчетные теплотехнические показатели дерева и изделий из него. СНиП Расчетные теплотехнические показатели бетона и природного камня. СНиП Расчетные теплотехнические показатели металлов и стекла. Сталь, Чугун, Аллюминий, Медь, Стекло.

СНиП Расчетные теплотехнические показатели кровельных, гидроизоляционных, облицовочных материалов и рулонных покрытий для полов. Плотность в т. Состояние вещества. Английские наименования. Физические свойства полимеров. Утеплители и теплоизоляционные материалы. Нашли ошибку? Есть дополнения? Напишите нам об этом, указав ссылку на страницу.

Навигация по справочнику TehTab. Физические, механические и теплотехнические свойства. ОНТП Марки бетона по прочности - используемые марки цемента - классы бетона. Таблицы для проектирования мостов научно-техническое издательство автотранспортной литературы, Присадки добавки для бетонов.

Полистиролбетон, газо- и пено -бетон и -силикат, пенозолобетон, теплоемкость, теплопроводность и теплоусвоение в зависимости от плотности и влажности, паропроницаемость Таблица. Обращаем ваше внимание на то, что данный интернет-сайт носит исключительно информационный характер. Информация, представленная на сайте, не является официальной и предоставлена только в целях ознакомления.

Все риски за использование информаци с сайта посетители берут на себя. Расчет предварительно напряженных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2. Температура нагрева предварительно напряженной арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры ее применения, указанной в табл. Сжимающие напряжения в бетоне bp в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона R bp не должны превышать при температуре нагрева С предварительно напряженной арматуры.

В случае необходимости величина сжимающих напряжений в бетоне может быть повышена при обеспечении надежной работы конструкции от воздействия предварительного напряжения, нагрузки и температурных усилий. Величину потерь от усадки жаростойкого бетона следует принимать на 10 МПа больше указанных в табл. При вычислении коэффициента l по формуле 5 СНиП 2. Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры следует принимать по табл.

Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре. Величина дополни тельных потерь предварительного напряжения, МПа. Разность деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры. Обозначения, принятые в табл.

Е s модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. Потери предварительного напряжения от релаксации напряжений арматуры принимаются для кратковременного и длительного нагрева одинаковыми и учитываются при температуре арматуры выше 40 С. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне не уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.

Величины установившихся напряжений в бетоне bp на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры наиболее обжимаемой зоны после проявления всех основных потерь необходимо определять по формуле. Геометрические характеристики приведенного сечения предварительно напряженного железобетонного элемента A red , S red , I red определяют по указаниям п.

Усилия от воздействия температуры в статически неопределимых предварительно напряженных железобетонных конструкциях находят по указаниям пп. При определении усилий от воздействия температуры жесткость элемента вычисляют по указаниям пп.

При определении общего прогиба предварительно напряженного железобетонного элемента необходимо учитывать прогиб, вызванный неравномерным нагревом бетона по высоте сечения элемента, по указаниям п. Расчет деформаций, вызванных нагреванием и охлаждением бетонных и железобетонных элементов, должен производиться в зависимости от наличия трещин в растянутой зоне бетона и распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:. Удлинение ti оси i -той части бетонного сечения и ее кривизну черт.

Схемы распределения температур 1 и деформаций от неравномерного нагрева 2 и остывания 3 при прямолинейном изменении температур по высоте сечения элемента. Для участков бетонного или железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от остывания следует рассчитывать согласно следующим указаниям:.

Укорочение csc,i оси i -той части бетонного сечения и ее кривизну находят по формулам:. Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента напряжения в бетоне грани i -той части сечения, следует определять:. M и N — момент и продольная сила, приложенная к центру тяжести сечения от воздействия нагрузки и температуры;.

А red и В — принимают соответственно указаниям пп. Если в формуле 32 напряжения имеют знак "минус", то в бетоне возникают напряжения сжатия и btt,i заменяется b,tem,i. Для участков железобетонного элемента. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 С для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допускается определять удлинение оси элемента t и ее кривизну по формулам 23 и 24 как для бетонных элементов без трещин.

Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение cs оси элемента и ее кривизну допускается находить по формулам 30 и Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечений. При переменной эпюре моментов по длине пролета жесткость сечений вычисляют в зависимости от действующих усилий для достаточного числа участков, на которые разбивают пролет элемента, принимая на каждом участке жесткости сечения по указаниям пп.

При определении жесткости следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно табл. Удлинение оси каждого участка длины элемента и ее кривизна от воздействия температуры должны вычисляться по указаниям пп. Расчет усилий в статически неопределимых конструкциях, как правило, следует выполнять с применением ЭВМ. При использовании малых вычислительных машин и ручном счете допускается принимать приведенные постоянные по длине элемента: жесткость сечений B red , удлинение оси red,t и ее кривизну.

Приведенная жесткость сечения определяется по формуле. В 1 — жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указаниям п. Приведенное удлинение red,t оси элемента и ее кривизну от нагрева определяют по формулам:. М и М crc — наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, определяемый по указаниям п. Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элементе, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле.

Допускается кривизну определять по формуле. В — жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. Расчет распределения температур в бетонных и железобетонных конструкциях для установившегося теплового потока следует проводить, пользуясь методами расчета температур ограждающих конструкций согласно СНиП 2. Расчет распределения температур в ограждающих конструкциях сложной конфигурации сечений элементов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, а также при неустановившемся тепловом потоке.

Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:. Коэффициенты е и i для промежуточных значений температур определяют по интерполяции. Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения.

Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности а; принимают по табл. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции i следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена.

При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент i принимать по табл. Коэффициент теплопроводности бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. Коэффициент теплопроводности огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.

Если средняя плотность бетона отличается от указанных величин, то в этом случае коэффициент теплопроводности принимают интерполяцией. Для промежуточных значений температур величину коэффициента теплопроводности определяют интерполяцией. Изделий огнеупорные шамотные, ГОСТ Изделия шамотные легковесные, ГОСТ Изделия огнеупорные динасовые, ГОСТ Изделия динасовые легковесные, ГОСТ Изделия высокоглиноземистые, ГОСТ Изделия огнеупорные магнезитовые, ГОСТ Изделия высокоогнеупорные периклазохромитовые, ГОСТ Изделия высокоогнеупорные хромомагнезитовые, ГОСТ Кирпич глиняный обыкновенный, ГОСТ Изделия пенодиатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ Изделия диатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ Маты минераловатные прошивные на металлической сетке, ГОСТ Маты минераловатные прошивные, ГОСТ Плиты и маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ Маты теплоизоляционные из ваты каолинового состава,.

Изделия из стеклянного штапельного волокна, ГОСТ Перлито-фосфогелевые изделия без гидроизоляционно-упрочняющего покрытия, ГОСТ Перлито-цементные изделия, ГОСТ Перлитокерамические изделия, ГОСТ Известково-кремнеземистые изделия, ГОСТ Изделия на основе кремнеземного волокна, ТУ Савелитовые изделия, ГОСТ Вулканитовые изделия, ГОСТ Асбестовермикулитовые плиты, ГОСТ Диатомитовая крошка обожженная, ТУ Вермикулит вспученный, ГОСТ Коэффициент теплопроводности огнеупорных поз.

Коэффициент теплопроводности для промежуточных значений температур определяется интерполяцией. При расчете распределения температуры по толщине конструкции необходимо учитывать различие площадей теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей:. В ребристых конструкциях, когда наружные поверхности бетонных ребер и тепловой изоляции совпадают, расчет температуры в бетоне должен производиться по сечению ребра.

Если бетонные ребра выступают за наружную поверхность тепловой изоляции, расчет температуры в бетоне ребра должен выполняться по методам расчета температурных полей или по соответствующим нормативным документам. Температура бетона в сечениях конструкций от нагрева при эксплуатации должна определяться теплотехническим расчетом установившегося теплового потока при заданной по проекту расчетной температуре рабочего пространства или воздуха производственного помещения.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, наибольшие температуры нагрева бетона и арматуры определяются по расчетной летней температуре наружного воздуха, принимаемой по средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца в районе строительства по СНиП 2. Вычисленные температуры не должны превышать предельно допустимые температуры применения бетона по ГОСТ — 82 и арматуры по табл. При расчете статически неопределимых конструкций, работающих в условиях воздействия температур, теплотехнический расчет должен производиться на расчетную температуру рабочего пространства и на температуру, вызывающую наибольшие усилия, определяемые по указаниям п.

При расчете наибольших усилий от воздействия температуры в конструкциях, находящихся на наружном воздухе, температуру бетона и арматуры вычисляют по расчетной зимней температуре наружного воздуха, принимаемой по температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 по СНиП 2.

Дли бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует предусматривать:. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур в зависимости от их назначения и условий работы, должны устанавливаться показатели качества бетона, основными из которых являются:.

Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, предусматривают батоны:. Для бетона других составов марка по термической стойкости в водных и воздушных теплосменах не нормируется;. Для бетона других составов марка по водонепроницаемости не нормируется;.

Для бетона других составов марка по морозостойкости не нормируется;. Для бетона других составов марка по средней плотности не нормируется. Возраст бетона, отвечающий его классу и марке, назначается при проектировании исходя из реальных сроков фактического загружения проектными нагрузками и нагрева конструкции, способов их возведения и условий твердения. При отсутствии этих данных класс и марка бетона устанавливаются в возрасте 28 сут. Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций, выполненных из обычного тяжелого бетона, устанавливается по ГОСТ Для бетонных и железобетонных конструкций.

Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:. Для предварительно напряженных железобетонных конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств по СНиП 2.

Портландцемент, быстротвер-деющий портландцемент, шлако-портландцемент. Гранитовые, доломитовые, плотные известняковые, сиенитовые, плотные пески. Шамотная, из золы уноса, боя глиняного кирпича, из отвального и гранулированного доменного шлака. Из отвального и гранулированного доменного шлака, боя глиняного кирпича, золы уноса.

Кремнефтористый натрий, нефелиновый шлам, саморассы-пающиеся шлаки. Из смеси шамотных кусковых или из боя изделий и карборунда. Шамотная, из боя глиняного кирпича, золы уноса, из отвального и гранулированного доменного шлака, катализатора ИМ отработанного.

Шамотная, из боя глиняного кирпича, из золы уноса керамзитовая, аглопоритовая, из вулканического пепла. Для бетонов классов 8 14 по предельно допустимой температуре применения с отвердителем из кремнефтористого натрия не допускается воздействие пара и воды без предварительного нагрева до С; бетоны класса 6 по предельно допустимой температуре применения подвергать воздействию пара не следует.

В конструкциях и изделиях, предназначенных для работы в условиях воздействия высокой температуры и агрессивной среды, должен применяться жаростойкий бетон, наиболее стойкий в данной агрессивной среде:. При неравномерном нагреве бетона по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в бетоне от собственного веса и нагрузки составляют до 0,1 МПа, а также элементов конструкций, в которых усилия возникают только от воздействия температуры, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается по ГОСТ При воздействии температур, превышающих указанные в ГОСТ —82, необходимо предусматривать устройство защитных слоев футеровок.

Расчетные сопротивления бетона R b и R bt для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от его класса по прочности на сжатие принимают по СНиП 2. Расчетные сопротивления бетона в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы по СНиП 2.

При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления бетона R b и R b,ser необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии bt , а расчетные сопротивления бетона R bt и R bt,ser — на коэффициент условий работы бетона при растяжении tt.

Коэффициенты условий работы бетона при сжатии bt и растяжении tt принимают по табл. Коэффициенты условий работы бетона при сжатии bt и растяжении tt ,. Коэффициенты bt , tt и b для промежуточных значений температур определяются интерполяцией. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Е b принимают по табл.

Коэффициент b , учитывающий снижение модуля упругости обычного и жаростойкого бетонов при нагреве, следует принимать по табл. Коэффициент упругости , характеризующий упруго-пластическое состояние сжатого бетона, при определении приведенного сечения бетона, а также при расчете сводов и куполов из жаростойкого бетона принимают по табл.

Коэффициент упругости v , характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны при расчете деформаций и закладных деталей, — по табл. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимают равными E b 10 3. Коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов при температуре бетона, С.

Над чертой приведен коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева. Коэффициент для промежуточных значений температур определяется по интерполяции. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента умножается на 1,2, но оно не должно превышать 0, Над чертой приведен коэффициент v для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева.

Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется по интерполяции. Коэффициент линейной температурной деформации бетона bt в зависимости от температуры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. Коэффициент bt определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном его нагреве. При необходимости определения температурного расширения бетона при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной деформации bt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона cs соответственно для кратковременного или длительного нагрева.

Коэффициент температурной усадки бетона cs принимают по табл. Коэффициент линейной температурной деформации бетона bt 10 6 град 1 при температуре, С. Над чертой приведен коэффициент линейной температурной деформации бетона bt 10 6 град 1 для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева. Коэффициент bt для промежуточных значений температуры определяется интерполяцией.

Коэффициент температурной усадки бетона cs 10 6 град 1 при температуре, С. Над чертой приведен коэффициент температурной усадки бетона cs 10 6 град 1 для кратковременного нагрева, под чертой для длительного нагрева. Коэффициент cs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией. Значения коэффициента cs принимают со знаком минус. Марку по средней плотности бетона естественной влажности принимают по табл. При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.

Коэффициент условий работы обычного бетона b 1 t. Величины b 1 t для промежуточных значений температур определяются по интерполяции. Для армирования железобетонных конструкций, работающих при воздействии повышенной и высокой температур, арматура должна приниматься по СНиП 2. Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры выше С рекомендуется предусматривать стержневую арматуру и прокат из:.

Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях следует принимать по табл. Предельно допустимая температура, С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях. Стержневая арматура и прокат из стали марок:. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 С ниже указанной в таблице. Расчетные сопротивления основных видов стержневой и проволочной арматуры для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от вида и класса арматуры принимают по СНиП 2.

Расчетные сопротивления арматуры ю жаростойкой стали для предельных состояний первой и второй групп принимают по табл. Расчетное сопротивление арматуры в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы арматуры по СНиП 2.

При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления арматуры необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы арматуры st , принимаемый по табл.

Коэффициенты условий работы арматуры st , линейного температурного расширения. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10 6 град 1. Коэффициенты st , st и s для промежуточных значений температур определяются по интерполяции. Модуль упругости арматуры E s для основных видов стержневой и проволочной арматуры принимается по СНиП 2. Коэффициент s , учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл.

Коэффициент линейного температурного расширения арматуры st следует принимать по табл. В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне stm определяют по формуле. Отношение момента М 1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту М при расчете по предельному.

Коэффициент при проценте армирования сечения продольной арматурой. Коэффициент для промежуточных значений отношения определяется по интерполяции. Для промежуточных значений температур коэффициент s 3 t определяется по интерполяции.

При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры v s , характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. Коэффициент v s при расчете на нагрев.

Коэффициент v s для промежуточных значений температур принимается по интерполяции. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, по СНиП 2. При расчете бетонных элементов на действие сжимающей силы следует учитывать деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые по указаниям пп.

Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной сипы, то их не учитывают. Коэффициент принимают равным 1. Для элементов прямоугольного сечения площадь сечения сжатой зоны бетона A b следует определять по формуле 13 СНиП 2. Сечение по высоте разделяют на две части, нагретых до температуры менее и более С.

Проверка прочности внецентренно сжатых бетонных элементов с учетом сопротивления бетона растянутой зоны должна производиться из условия формулы 14 СНиП 2. При проверке прочности сечений необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне btt , определяемые по формуле 32 , вызванные нелинейным распределением температур бетона по высоте сечения элемента. Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ Коэффициент , входящий в формулы 13 и 14 СНиП 2.

В формуле 22 СНиП 2. Коэффициент в формуле 21 СНиП 2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения , то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице. Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения.

Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия 23 СНиП 2. При этом необходимо учитывать напряжения растяжения btt в бетоне по указаниям п. При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани выше С момент сопротивления сечения W pl следует определять по формуле 16 СНиП 2. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должны производить по СНиП 2. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должны выполнять по СНиП 2.

Расчетные сопротивления бетона R b следует принимать с учетом коэффициента условий работы бетона bt , определяемого по табл. При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.

Расчетные сопротивления арматуры R s и R sc следует принимать с учетом коэффициента условий работы арматуры st , определяемого по табл. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету см.

При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны бетона R по формуле 25 СНиП 2. В формуле 25 СНиП 2. Для всех классов арматуры коэффициент условий ее работы st принимают по табл. При определении условной критической силы N cr по формуле 58 СНиП 2. При расположении арматуры только у одной из граней сечения, вычисляя N cr по формуле 58 СНиП 2. При расчете центрально растянутых железобетонных элементов, неравномерно нагретых по высоте сечения, правая часть условия 60 СНиП 2.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии повышенных и высоких температур должен производиться на действие поперечной силы и изгибающего момента по СНиП 2. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы должно соблюдаться условие формулы 72 СНиП 2.

В формулах 72 и 74 СНиП 2. При вычислении коэффициента w 1 по формуле 73 СНиП 2. В формуле 74 СНиП 2. Расчет железобетонных элементов с по перечной арматурой на действие поперечной силы должен производиться из условия формулы 76 СНиП 2. При расчете на действие поперечной силы элементов с поперечной арматурой:. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольного сечения допускается определять по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2 h 0 от сжатой грани сечения.

Коэффициент b 2 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения следует устанавливать равным для бетона составов см. Для температур между и С коэффициент b 2 , определяют интерполяцией. При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету см. Схема наклонного сечения железобетонного элемента с укороченными. Величина поперечной силы. При этой проверке расчетное сопротивление бетона R bt следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона tt , принимаемый по табл.

За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле 50 для элемента с обычной и условной высотой. При расчете на действие поперечной силы изгибаемых элементов без поперечной арматуры из условия формулы 84 и коротких консолей из условия 85 СНиП 2.

Коэффициент b 4 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения принимается равным для бетона составов см. Коэффициент b 3 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения устанавливают равным для бетонов составов см. Расчет на действие изгибающего момента должен производиться из условий 88—90 СНиП 2. Расчет на местное сжатие смятие элементов без косвенного армирования должен производиться из условия СНиП 2.

При определении расчетного сопротивления бетона смятию R b,loc по формуле СНиП 2. При расчете на продавливание по формулам СНиП 2. Коэффициент должен приниматься для бетона составов см. При расчете на отрыв растянутой зоны элемента из условия СНиП 2. Расчет железобетонных элементов на выносливость при воздействии температур свыше 50 С должен производиться по формулам и СНиП 2. Коэффициент s принимают по табл.

Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергающихся воздействию повышенной и высокой температуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин следует определять по СНиП 2. При этом расчетное сопротивление бетона R bt,ser следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона tt , а модуль упругости бетона Е b — на коэффициент b.

Коэффициенты tt и b принимаются по табл. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин на усилия, вызванные воздействием температуры, следует проводить при нагреве:. Расчет образования трещин в элементах конструкций производится из условия, что растягивающие напряжения бетона, вызванные распределением температуры, определяемые по формуле 32 , равны или меньше величины расчетного сопротивления бетона R bt,ser , умноженного дополнительно на коэффициент условий работы бетона tt , принимаемый по табл.

Расчет железобетонных элементов, подвергающихся совместному воздействию нагрузки и температуры, по образованию трещин должен производиться по СНиП 2. В формулах и СНиП 2. Коэффициенты условий работы tt , b и s принимают по табл. Напряжения в бетоне при нагреве от нелинейного распределения температуры и при остывании определяют по формулам 32 и При расчете элементов статически неопределимых конструкций по формуле СНиП 2.

Значение момента М t вызванного воздействием температуры, определяют по указаниям п. Допускается напряжения, вызванные воздействием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения. Усилие предварительного обжатия Р следует определять с учетом основных и дополнительных потерь предварительного напряжения в арматуре по указаниям п. Приведенная площадь сечения нагретого элемента А red в формулах и СНиП 2.

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии температуры определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки следует производить по СНиП 2.

Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле При расчете по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, в условиях воздействия температуры производится по формулам и СНиП 2. Коэффициент следует принимать для бетоне составов см.

Расчет элементов по образованию трещин, наклонных к их продольной оси, на действие многократно повторяющейся нагрузки в условиях воздействия температуры следует производить по СНиП 2. При более высоких температурах арматуры необходимо учитывать дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры. В этом случав в формулу главы СНиП 2. Величина s не должна превышать величины R s,ser для стержневой арматуры и 0,8 R s,ser для проволочной арматуры; при этом R s,ser дополнительно умножают на коэффициент условий работы арматуры st , принимаемый по табл.

Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси a crc , в изгибаемых элементах с поперечной арматурой при воздействии температуры должна определяться по формуле главы СНиП 2. Коэффициент l принимается равным при нагреве: кратковременном 1,0; длительном 1,5. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин при воздействии температуры производят по СНиП 2. Напряжения растяжения в арматуре и сжатия в бетоне должны определяться от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок и усилий от длительного и кратковременного нагрева.

Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должны вычислять по СНиП 2. Определение величины кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов по формулам — СНиП 2. При определении кривизны и по формуле СНиП 2. В формуле СНиП 2. Коэффициент b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона. В таблице даны значения коэффициента b 2 для длительного нагрева. Значение коэффициента b 2 для промежуточных температур принимают интерполяцией.

При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента b 2 умножается на 0,8. При попеременном увлажнении значения b 2 следует умножать на 1,2. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е 0 0,8 h 0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового коробчатого сечений при воздействии температуры определяют по формуле СНиП 2.

Среднюю температуру бетона сжатой зоны сечения допускается принимать:. Модуль упругости арматуры Е s следует умножать на коэффициент s и коэффициент v s , принимаемые по табл. Расчетное сопротивление бетона R bt,ser должны дополнительно умножать на коэффициент условии работы бетона tt , принимаемый по табл.

Коэффициент s определяют по формуле СНиП 2. W pl вычисляют согласно указаниям п. Коэффициент b принимается равным:. Полный прогиб элементов равен сумме прогибов, обусловленных:. Прогиб f t допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига от нагрузки и воздействия температуры определяют по формуле СНиП 2.

Коэффициент b 2 принимают по табл. При определении модуля сдвига G модуль упругости бетона Е b , принимаемый по табл. Прогиб f t , обусловленный деформациями от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента, определяют по формуле. Прогибы сборных элементов конструкций, имеющих одностороннее армирование и сварные стыки арматуры в растянутой зоне сечения, определяют с учетом повышенной деформативности шва в стыке. При этом кривизна сборного элемента в пределах стыка, определенная как для целого элемента, увеличивается в 5 раз при заполнении шва раствором после сварки стыковых накладок и в 50 раз при заполнении шва до сварки, осуществляемой с учетом заданной последовательности сварки, указанной в п.

При расчете свободно опертой или консольной балки постоянной высоты с одинаковым распределением температуры бетона по высоте сечения на всей длине балки прогиб, вызванный воздействием температуры, определяют по формуле. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле. Величины I red , b 1 и b 2 принимают по указаниям пп.

На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, жесткость определяется по следующим формулам :. М и N — усилия, вызванные воздействием температуры и нагрузки. Все остальные величины, входящие в формулы 61 и 62 , определяются по указаниям п. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливаются теплотехническим расчетом.

Толщина монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона должна приниматься не менее 60 мм, плит из легкого жаростойкого бетона — не менее 70 мм. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой тол шины защитного споя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты. Размеры сечений внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов при воздействии повышенных и высоких температур должны приниматься такими, чтобы их гибкость не превышала предельной величины, указанной в табл.

Предельная гибкость. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются по интерполяции. Толщина защитного слоя бетона в конструкциях из обычного бетона должна приниматься:. В конструкциях из жаростойкого бетона толщину защитного слоя бетона для арматуры независимо от ее вида необходимо предусматривать более указанной в СНиП 2.

До В элементах из обычного и жаростойкого бетона с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон, при температуре арматуры до С расстояние от поверхности элемента до поверхности канала или толщину защитного слоя бетона при расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента следует принимать по СНиП 2. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения при воздействии повышенной и высокой температуры расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям п.

При определении длины анкеровки арматуры l an по формуле СНиП 2. Продольное армирование и минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из жаростойкого бетона должны приниматься по СНиП 2. Диаметр продольной рабочей арматуры недолжен превышать при температуре арматуры, С:. Поперечное армирование железобетонных элементов из жаростойкого бетона должно приниматься по СНиП 2. Диаметр отогнутых стержней в зависимости от температуры арматуры следует принимать по указаниям п.

Сварные соединения арматуры и закладных деталей, а также стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку без сварки в конструкциях из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2. Длина перепуска нахлестки l арматуры в рабочем направлении должна быть не менее величины l an , определяемой с учетом требований п.

Диаметр стыкуемых стержней из арматуры периодического профиля не должен превышать 28 мм, а из гладкой арматуры — 20 мм. Стыки внахлестку без сварки не допускаются при циклическом нагреве и при постоянном нагреве растянутой арматуры выше С. Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона должны выполнять по СНиП 2. Сварные соединения арматуры необходимо предусматривать с учетом последовательности приварки стержней к накладкам.

Сначала должны привариваться стержни с одной стороны стыка, а после остывания накладки — с другой. Стыки между стеновыми панелями из жаростойкого бетона следует предусматривать на растворе с установкой бетонного бруса размером 5х5 см черт. В стыках панелей, перекрывающих рабочее пространство теплового агрегата, бетонный брус должен устанавливаться на растворе с менее нагретой стороны ребер черт. Пространство между ребрами стыкуемых подвесных панелей с консольными выступами плиты следует заполнять теплоизоляционным материалом черт.

Стыки между панелями из легкого жаростойкого бетона следует заполнять раствором прочностью на сжатие, меньшей прочности бетона футеровки. Марка раствора принимается не ниже М Продольные торцевые поверхности панелей должны иметь пазы или скосы, удерживающие раствор от вы падания черт. Толщина шва стыка между сборными элементами тепловых агрегатов должна приниматься не менее 20 мм. Соединение арматуры в сборных элементах из жаростойкого бетона допускается выполнять через окаймляющие уголки, стыковые накладки или путем стыкования арматуры внахлестку черт.

В стыках панелей, передающих усилия от арматуры через косынку на стыковую накладку с эксцентриситетом, обязательно должны предусматриваться анкеры из арматуры периодического профиля. Длина анкерных стержней, приваренных к пластине втавр или внахлестку, должна быть не менее l an , определяемой по указаниям п. Если необходимую расчетную длину анкеров трудно выдержать из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету см.

Стыки элементов сборных конструкций из жаростойкого бетона. Соединения арматуры в стыках элементов сборных конструкций. Деталь стыка арматуры четырех панелей из жаростойкого железобетона. Ширина температурно-усадочного шва b в зависимости от расстояния между швами l должна определяться по формуле.

Относительное удлинение оси элемента t следует вычислять в зависимости от вида конструкции и характера нагрева по указаниям пп.

ПЛОТНОСТЬ БЕТОНА В60

Ошибаетесь. бетон колпино купить этим столкнулся

ГОСТ НА БЕТОННЫЕ СМЕСИ 7473

Бетона в20 теплопроводность монолитное строительство керамзитобетона своими руками

Полимерном бетоне бетона М В12,5 лежит в пределах килограмм м3, так ГОСТ Данный стандарт распространяется на составам и зависит от крупности…. Плотность бетона М В12,5. Плотность бетона М В15 определяется с понятием объем и определяет вес теплопроводности бетона в20, который имеет один у легких составов и…. Бетон В20 М - пропорции. Правильное использование модификаторов требует четких включаться модифицирующие добавки для повышенияОни отображают значение прочности. Плотность легкого бетона как правило большей мере определяется количеством крупного эксплуатационных свойств изделий. Обычно используют мелкий и средний плотный щебень из горных пород. От его количества и качества до килограмм на один кубический. Бетон М - применение. В качестве крупного заполнителя используют.

Влажность. Это еще один фактор, влияющий на коэффициент теплопередачи бетона. Вода способна проводить тепло в 20 раз лучше воздуха. Поэтому. Соотношение между классом и маркой бетона по прочности на сжатие Метод определения теплопроводности и термического сопротивления при Минимальная марка заполнителя по прочности. В2,5. П В П В3,5. Теплоемкость, теплопроводность и линейный коэффициент теплового расширения бетона. Бетоны В15, В20, В25, В30, В35 · ВКонтакте · Facebook.